ສະແຕນເລດ 904L 1.4539
ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ
ໂຮງງານເຄມີ, ໂຮງງານກັ່ນນໍ້າມັນ, ໂຮງງານປິໂຕເຄມີ, ຖັງຟອກສີສໍາລັບອຸດສາຫະກໍາເຈ້ຍ, ໂຮງງານຜະລິດອາຍແກັສ desulfurisation ການເຜົາໃຫມ້, ການນໍາໃຊ້ນ້ໍາທະເລ, ຊູນຟູຣິກແລະອາຊິດ phosphoric. ເນື່ອງຈາກເນື້ອໃນ C ຕ່ໍາ, ການຕໍ່ຕ້ານ corrosion intergranular ແມ່ນຍັງຮັບປະກັນໃນສະພາບ welded.
ອົງປະກອບທາງເຄມີ
| ອົງປະກອບ | % ປະຈຸບັນ (ໃນຮູບແບບຜະລິດຕະພັນ) |
| ຄາບອນ (C) | 0.02 |
| ຊິລິໂຄນ (Si) | 0.70 |
| ແມນການີສ (Mn) | 2.00 |
| ຟອສຟອສ (P) | 0.03 |
| ຊູນຟູຣິກ (S) | 0.01 |
| Chromium (Cr) | ເວລາ 19.00 - 21.00 ໂມງ |
| ນິເກລ (Ni) | 24.00 - 26.00 ໂມງ |
| ໄນໂຕຣເຈນ (N) | 0.15 |
| ໂມລິບິດາມ (ໂມ) | 4.00 - 5.00 |
| ທອງແດງ (Cu) | 1.20 - 2.00 |
| ທາດເຫຼັກ (Fe) | ຍອດເງິນ |
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ (ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງໃນສະພາບການ annealed)
| ແບບຟອມຜະລິດຕະພັນ | |||||||
| C | H | P | L | L | TW/TS | ||
| ຄວາມຫນາ (ມມ) ສູງສຸດ. | 8.0 | 13.5 | 75 | ໑໖໐ | 2502) | 60 | |
| ຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດ | Rp0.2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2304) | 2305) | 2306) |
| Rp1.0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2603) | 2603) | 2503) | |
| ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile | Rm N/mm2 | 530 - 7303) | 530 - 7303) | 520 - 7203) | 530 - 7304) | 530 - 7305) | 520 - 7206) |
| ການຍືດຕົວນາທີ ໃນ % | Jmin (ຕາມລວງຍາວ) | - | 100 | 100 | 100 | - | 120 |
| Jmin (ທາງຂວາງ) | - | 60 | 60 | - | 60 | 90 | |
ຂໍ້ມູນອ້າງອີງ
| ຄວາມໜາແໜ້ນທີ່ 20°C kg/m3 | 8.0 | |
| ການນໍາຄວາມຮ້ອນ W/m K at | 20°C | 12 |
| ໂມດູນຂອງຄວາມຍືດຍຸ່ນ kN/mm2 ທີ່ | 20°C | 195 |
| 200°C | ໑໘໒ | |
| 400°C | ໑໖໖ | |
| 500°C | 158 | |
| ຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນສະເພາະຢູ່ທີ່ 20°CJ/kg K | 450 | |
| ຄວາມຕ້ານທານໄຟຟ້າຢູ່ທີ່ 20°C Ω mm2/m | 1.0 | |
ການປຸງແຕ່ງ / ການເຊື່ອມໂລຫະ
ຂະບວນການເຊື່ອມໂລຫະມາດຕະຖານສໍາລັບຊັ້ນເຫຼັກນີ້ແມ່ນ:
- TIG-welding
- MAG-Welding Solid Wire
- Arc Welding (E)
- ການເຊື່ອມໂລຫະ Laser Bean
- ການເຊື່ອມໂລຫະອາກໃຕ້ໃຕ້ນ້ຳ (SAW)
ໃນເວລາທີ່ເລືອກໂລຫະ filler, ຄວາມກົດດັນ corrosion ຕ້ອງໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ, ເຊັ່ນດຽວກັນ. ການນໍາໃຊ້ໂລຫະປະສົມທີ່ສູງຂຶ້ນສາມາດເປັນສິ່ງຈໍາເປັນເນື່ອງຈາກໂຄງສ້າງຂອງໂລຫະເຊື່ອມ. ການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນກ່ອນບໍ່ຈໍາເປັນສໍາລັບເຫຼັກນີ້. ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນປົກກະຕິແລ້ວບໍ່ປົກກະຕິ. ເຫຼັກ Austenitic ມີພຽງແຕ່ 30% ຂອງຄວາມຮ້ອນຂອງເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມ. ຈຸດ fusion ຂອງພວກເຂົາແມ່ນຕ່ໍາກວ່າເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມດັ່ງນັ້ນເຫຼັກ austenitic ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີຄວາມຮ້ອນຕ່ໍາກວ່າເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມ. ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການຮ້ອນເກີນໄປຫຼືການເຜົາໄຫມ້ຂອງແຜ່ນບາງໆ, ຄວາມໄວການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ສູງຂຶ້ນຈະຕ້ອງຖືກນໍາໃຊ້. ແຜ່ນຮອງທອງແດງສໍາລັບການປະຕິເສດຄວາມຮ້ອນໄດ້ໄວຂຶ້ນແມ່ນເປັນປະໂຫຍດ, ໃນຂະນະທີ່, ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການຮອຍແຕກໃນໂລຫະ solder, ມັນບໍ່ໄດ້ຖືກອະນຸຍາດໃຫ້ກັບພື້ນຜິວ-fuse ແຜ່ນຮອງທອງແດງ. ເຫຼັກກ້ານີ້ມີຄ່າສໍາປະສິດການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນທີ່ສູງຂຶ້ນເປັນເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມ. ໃນການພົວພັນກັບການນໍາຄວາມຮ້ອນທີ່ຮ້າຍແຮງກວ່າເກົ່າ, ຄາດວ່າຈະມີການບິດເບືອນຫຼາຍກວ່າເກົ່າ. ເມື່ອການເຊື່ອມໂລຫະ 1.4539 ຂັ້ນຕອນທັງຫມົດ, ເຊິ່ງເຮັດວຽກກັບການບິດເບືອນນີ້ (ຕົວຢ່າງການເຊື່ອມລໍາດັບ back-step, ການເຊື່ອມໂລຫະສະລັບກັນຢູ່ດ້ານກົງກັນຂ້າມກັບ double-V butt weld, ການມອບຫມາຍຂອງສອງ welders ເມື່ອອົງປະກອບຂະຫນາດໃຫຍ່ຕາມຄວາມເຫມາະສົມ) ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຄົາລົບ notably. ສໍາລັບຄວາມຫນາຂອງຜະລິດຕະພັນຫຼາຍກວ່າ 12 ມມ, ການເຊື່ອມກົ້ນ double-V ຈະຕ້ອງຖືກເລືອກແທນທີ່ຈະເປັນການເຊື່ອມໂລຫະກົ້ນດຽວ. ມຸມລວມຄວນຈະເປັນ 60 ° - 70 °, ເມື່ອນໍາໃຊ້ MIG-welding ປະມານ 50 °ແມ່ນພຽງພໍ. ການສະສົມຂອງ seams ການເຊື່ອມຄວນໄດ້ຮັບການຫຼີກເວັ້ນ. ການເຊື່ອມໂລຫະ Tack ຕ້ອງໄດ້ຮັບການຕິດຢູ່ກັບໄລຍະຫ່າງທີ່ຂ້ອນຂ້າງສັ້ນກວ່າຈາກກັນແລະກັນ (ສັ້ນກວ່າເຫລໍກທີ່ບໍ່ມີໂລຫະປະສົມເຫຼົ່ານີ້), ເພື່ອປ້ອງກັນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ແຂງແຮງ, ຫົດຕົວຫຼື flaking. ຮອຍຂີດຂ່ວນຄວນຖືກຖົມຕາມຫຼັງ ຫຼືຢ່າງນ້ອຍບໍ່ໃຫ້ມີຮອຍແຕກເປັນຂຸມ. 1.4539 ໃນການເຊື່ອມຕໍ່ກັບ austenitic ເຊື່ອມໂລຫະແລະການນໍາໃຊ້ຄວາມຮ້ອນສູງເກີນໄປສິ່ງເສບຕິດທີ່ຈະປະກອບເປັນຮອຍແຕກຄວາມຮ້ອນມີຢູ່. ການຕິດຂັດຄວາມຮ້ອນສາມາດຖືກກັກຂັງ, ຖ້າໂລຫະເຊື່ອມມີເນື້ອໃນຕ່ໍາຂອງ ferrite (delta ferrite). ເນື້ອໃນຂອງ ferrite ສູງເຖິງ 10% ມີຜົນກະທົບທີ່ເອື້ອອໍານວຍແລະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ໂດຍທົ່ວໄປ. ຊັ້ນທີ່ບາງທີ່ສຸດເທົ່າທີ່ເປັນໄປໄດ້ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະ (ເຕັກນິກລູກປັດ stringer) ເພາະວ່າຄວາມໄວຂອງຄວາມເຢັນທີ່ສູງຂຶ້ນເຮັດໃຫ້ການຕິດຂັດຂອງຮອຍແຕກຮ້ອນ. ຄວາມເຢັນໄວທີ່ສົມຄວນຈະຕ້ອງຖືກດູດຊືມໃນຂະນະທີ່ການເຊື່ອມໂລຫະເຊັ່ນດຽວກັນ, ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການກັດກ່ອນແລະການເຊື່ອມໂລຫະ. 1.4539 ແມ່ນເຫມາະສົມຫຼາຍສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະເລເຊີ (weldability A ສອດຄ່ອງກັບ DVS bulletin 3203, ສ່ວນ 3). ດ້ວຍຄວາມກວ້າງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າ 0.3mm ຕາມລໍາດັບຄວາມຫນາຂອງຜະລິດຕະພັນ 0.1mm ການນໍາໃຊ້ໂລຫະ filler ແມ່ນບໍ່ຈໍາເປັນ. ມີຮ່ອງການເຊື່ອມໂລຫະຂະຫນາດໃຫຍ່ກວ່າ, ໂລຫະ filler ທີ່ຄ້າຍຄືກັນສາມາດໄດ້ຮັບການນໍາໃຊ້. ດ້ວຍການຫຼີກເວັ້ນການ oxidation ພາຍໃນ seam ການເຊື່ອມ beam laser ພື້ນຜິວໂດຍການເຊື່ອມ backhand ນໍາໃຊ້, ເຊັ່ນ: helium ເປັນອາຍແກັສ inert, seam ການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນທົນທານຕໍ່ການກັດກ່ອນເປັນໂລຫະພື້ນຖານ. ອັນຕະລາຍ crack ຮ້ອນສໍາລັບ seam ການເຊື່ອມບໍ່ມີ, ໃນເວລາທີ່ເລືອກຂະບວນການທີ່ໃຊ້ໄດ້. 1.4539 ແມ່ນ alos ທີ່ເຫມາະສົມສໍາລັບການຕັດ laser beam fusion ກັບໄນໂຕຣເຈນຫຼື flame ຕັດດ້ວຍອົກຊີເຈນ. ແຄມຕັດມີພຽງແຕ່ເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນຂະຫນາດນ້ອຍແລະໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວບໍ່ມີຮອຍແຕກຂອງ mirco ແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງມີຮູບແບບທີ່ດີ. ໃນຂະນະທີ່ເລືອກຂະບວນການທີ່ໃຊ້ໄດ້, ແຄມຕັດ fusion ສາມາດຖືກປ່ຽນໂດຍກົງ. ໂດຍສະເພາະ, ພວກເຂົາເຈົ້າສາມາດໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະໂດຍບໍ່ມີການກະກຽມເພີ່ມເຕີມ. ໃນຂະນະທີ່ການປຸງແຕ່ງພຽງແຕ່ເຄື່ອງມືສະແຕນເລດເຊັ່ນ: ແປງເຫລໍກ, Pneumatic Pneumatic ແລະອື່ນໆໄດ້ຖືກອະນຸຍາດ, ເພື່ອບໍ່ເປັນອັນຕະລາຍຕໍ່ passivation. ມັນຄວນຈະຖືກລະເລີຍທີ່ຈະຫມາຍພາຍໃນເຂດ seam ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ bolts oleaginous ຫຼືອຸນຫະພູມຊີ້ໃຫ້ເຫັນ crayons. ຄວາມຕ້ານທານ corrosion ສູງຂອງສະແຕນເລດນີ້ແມ່ນອີງໃສ່ການສ້າງຕັ້ງຂອງຊັ້ນ passive ດຽວກັນ, ຫນາແຫນ້ນຢູ່ດ້ານ. ຕ້ອງເອົາສີ, ເກັດ, ຂີ້ກະເທີ່, ເຫລໍກຂີ້ເຫຍື້ອ, ຮອຍແຕກແລະສິ່ງດັ່ງກ່າວອອກ, ເພື່ອບໍ່ທໍາລາຍຊັ້ນຕົວຕັ້ງຕົວຕີ. ສໍາລັບການທໍາຄວາມສະອາດພື້ນຜິວ, ຂະບວນການຖູແຂ້ວ, ປີ້ງ, ດອງຫຼືລະເບີດ (ດິນຊາຍຊິລິກາທີ່ບໍ່ມີທາດເຫຼັກຫຼືຮູບທໍ່ແກ້ວ) ສາມາດນໍາໃຊ້ໄດ້. ສໍາລັບການຖູແຂ້ວພຽງແຕ່ແປງສະແຕນເລດສາມາດໃຊ້ໄດ້. ການເກັບເອົາພື້ນທີ່ seam ທີ່ຂັດກ່ອນຫນ້າແມ່ນປະຕິບັດໂດຍການຈຸ່ມແລະສີດພົ່ນ, ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ມັກຈະໃຊ້ຢາດອງຫຼືວິທີແກ້ໄຂ. ຫຼັງຈາກເກັບມ້ຽນ, ຄວນລ້າງດ້ວຍນ້ໍາຢ່າງລະມັດລະວັງ.
